شاحن الثايرستور بخصائص محسنة ويستخدم شريحة TL494. الرسوم البيانية العملية لشواحن البطاريات العالمية معايرة عتبة الشاحن والتباطؤ

يتم تجميع شاحن آخر حسب دائرة مثبت التيار الرئيسي مع وحدة لمراقبة الجهد المتحقق على البطارية للتأكد من إيقاف تشغيله عند نهاية الشحن. للتحكم في الترانزستور الرئيسي، يتم استخدام دائرة كهربائية دقيقة متخصصة على نطاق واسع TL494 (KIA491، K1114UE4). يوفر الجهاز تنظيم تيار الشحن خلال 1 ... 6 أمبير (10 أمبير كحد أقصى) وجهد الخرج 2 ... 20 فولت.

بطارية السيارة لـ TL494" title = " شاحن بطارية السيارة لـ TL494"/>!}

يجب تثبيت الترانزستور الرئيسي VT1 والصمام الثنائي VD5 وثنائيات الطاقة VD1 - VD4 من خلال فواصل الميكا على مشعاع مشترك بمساحة 200 ... 400 سم 2. العنصر الأكثر أهمية في الدائرة هو المحث L1. تعتمد كفاءة الدائرة على جودة تصنيعها. كنواة، يمكنك استخدام محول نبضي من مصدر طاقة تلفزيون 3USTST أو ما شابه. من المهم جدًا أن يحتوي القلب المغناطيسي على فجوة فتحة تبلغ حوالي 0.5 ... 1.5 مم لمنع التشبع عند التيارات العالية. يعتمد عدد اللفات على الدائرة المغناطيسية المحددة ويمكن أن يكون في حدود 15 ... 100 دورة من سلك PEV-2 2.0 مم. إذا كان عدد اللفات زائدًا، فسيتم سماع صوت صفير ناعم عندما تعمل الدائرة عند الحمل المقدر. كقاعدة عامة، يحدث صوت الصفير فقط عند التيارات المتوسطة، ومع الحمل الثقيل، فإن محاثة المحث بسبب مغنطة النواة تنخفض وتوقف الصفير. إذا توقف صوت الصفير عند تيارات منخفضة ومع زيادة أخرى في تيار الحمل، يبدأ ترانزستور الخرج في التسخين بشكل حاد، وبالتالي فإن مساحة النواة المغناطيسية غير كافية للعمل عند تردد الجيل المحدد - فمن الضروري قم بزيادة تردد تشغيل الدائرة الدقيقة عن طريق اختيار المقاوم R4 أو المكثف C3 أو تثبيت مغو أكبر. إذا لم يكن هناك ترانزستور طاقة لهيكل p-n-p في الدائرة، فيمكنك استخدام ترانزستورات قوية لهيكل n-p-n، كما هو موضح في الشكل.

كصمام ثنائي VD5 أمام المحث L1، يُنصح باستخدام أي صمامات ثنائية متاحة مع حاجز شوتكي، مصنفة لتيار لا يقل عن 10 أمبير وجهد 50 فولت؛ في الحالات القصوى، يمكنك استخدام الثنائيات متوسطة التردد KD213، 2997 د.ك أو ما يشابهها مستوردة. بالنسبة للمقوم، يمكنك استخدام أي صمامات ثنائية قوية بتيار 10 أمبير أو جسر صمام ثنائي، على سبيل المثال KBPC3506 أو MP3508 أو ما شابه. يُنصح بضبط مقاومة التحويل في الدائرة إلى القيمة المطلوبة. يعتمد نطاق ضبط تيار الخرج على نسبة مقاومات المقاومات في دائرة الخرج 15 للدائرة الدقيقة. في الموضع السفلي لشريط تمرير المقاوم المتغير للتحكم الحالي في الرسم التخطيطي، يجب أن يتزامن الجهد عند الطرف 15 من الدائرة الدقيقة مع الجهد على التحويلة عندما يتدفق الحد الأقصى للتيار عبرها. يمكن ضبط مقاوم التحكم في التيار المتغير R3 بأي مقاومة اسمية، لكنك ستحتاج إلى تحديد المقاوم الثابت R2 المجاور له للحصول على الجهد المطلوب عند الطرف 15 من الدائرة الدقيقة.
يمكن أن يكون لمقاوم تعديل جهد الخرج المتغير R9 أيضًا نطاق واسع من المقاومة الاسمية 2 ... 100 كيلو أوم. عن طريق اختيار مقاومة المقاوم R10، يتم تعيين الحد الأعلى لجهد الخرج. يتم تحديد الحد الأدنى بنسبة مقاومات المقاومات R6 و R7، ولكن من غير المرغوب تعيينه أقل من 1 فولت.

يتم تثبيت الدائرة الدقيقة على لوحة دوائر مطبوعة صغيرة مقاس 45 × 40 مم، ويتم تثبيت العناصر المتبقية من الدائرة على قاعدة الجهاز والرادياتير.

يظهر مخطط الأسلاك لتوصيل لوحة الدوائر المطبوعة في الشكل أدناه.

تستخدم الدائرة محول طاقة TS180 ملفوفًا، ولكن اعتمادًا على حجم جهد الخرج والتيار المطلوبين، يمكن تغيير قوة المحول. إذا كان جهد الخرج 15 فولت والتيار 6 أمبير كافيين، فإن محول الطاقة بقدرة 100 واط يكون كافيًا. ويمكن أيضًا تقليل مساحة الرادياتير إلى 100...200 سم2. يمكن استخدام الجهاز كمصدر طاقة مختبري مع حدود تيار الإخراج القابلة للتعديل. إذا كانت العناصر في حالة عمل جيدة، تبدأ الدائرة في العمل على الفور ولا تحتاج إلا إلى التعديل.

كصمام ثنائي VD5 أمام المحث L1، يُنصح باستخدام أي صمامات ثنائية متاحة مع حاجز شوتكي، مصنفة لتيار لا يقل عن 10 أمبير وجهد 50 فولت؛ في الحالات القصوى، يمكنك استخدام الثنائيات متوسطة التردد KD213، 2997 د.ك أو ما يشابهها مستوردة. بالنسبة للمقوم، يمكنك استخدام أي صمامات ثنائية قوية بتيار 10 أمبير أو جسر صمام ثنائي، على سبيل المثال KBPC3506 أو MP3508 أو ما شابه. يُنصح بضبط مقاومة التحويل في الدائرة إلى القيمة المطلوبة. يعتمد نطاق ضبط تيار الخرج على نسبة مقاومات المقاومات في دائرة الخرج 15 للدائرة الدقيقة. في الموضع السفلي لشريط تمرير المقاوم المتغير لضبط التيار في الرسم التخطيطي، يجب أن يتزامن الجهد عند الطرف 15 من الدائرة الدقيقة مع الجهد على التحويلة عندما يتدفق الحد الأقصى للتيار عبرها. يمكن ضبط مقاوم التحكم في التيار المتغير R3 بأي مقاومة اسمية، لكنك ستحتاج إلى تحديد المقاوم الثابت R2 المجاور له للحصول على الجهد المطلوب عند الطرف 15 من الدائرة الدقيقة.
يمكن أن يكون لمقاوم تعديل جهد الخرج المتغير R9 أيضًا نطاق واسع من المقاومة الاسمية 2 ... 100 كيلو أوم. عن طريق اختيار مقاومة المقاوم R10، يتم تعيين الحد الأعلى لجهد الخرج. يتم تحديد الحد الأدنى بنسبة مقاومات المقاومات R6 و R7، ولكن من غير المرغوب تعيينه أقل من 1 فولت.

يظهر مخطط الأسلاك لتوصيل لوحة الدوائر المطبوعة في الشكل أدناه.

خيارات ثنائي الفينيل متعدد الكلور في وضع6

نقول شكرا لك على الأختام في التعليقات التجريبية

مصدر: http://shemotechnik.ru

لذا. لقد نظرنا بالفعل إلى لوحة التحكم في العاكس نصف الجسر، وحان الوقت لوضعها موضع التنفيذ. لنأخذ دائرة نصف جسر نموذجية، فهي لا تسبب أي صعوبات خاصة في التجميع. يتم توصيل الترانزستورات بالأطراف المقابلة للوحة، ويتم توفير مصدر طاقة احتياطي من 12 إلى 18 فولت. إذا تم توصيل 3 صمامات ثنائية على التوالي، فسوف ينخفض الجهد عند البوابات بمقدار 2 فولت وسنحصل بالضبط على 10-15 فولت المطلوبة.

دعونا نلقي نظرة على الرسم البياني:
يتم حساب المحول بواسطة البرنامج أو يتم تبسيطه باستخدام الصيغة N=U/(4*pi*F*B*S). U=155V، F=100000 هرتز مع تقييمات RC تبلغ 1nf و4.7kOhm، B=0.22 T لمتوسط الفريت، بغض النظر عن النفاذية، المعلمة المتغيرة الوحيدة المتبقية هي S - مساحة المقطع العرضي لجانب الحلقة أو القضيب الأوسط Ш للدائرة المغناطيسية بالمتر المربع.

يتم حساب الخانق باستخدام الصيغة L=(Uppeak-Ustab)*Тdead/Imin. ومع ذلك، فإن الصيغة ليست مريحة للغاية - يعتمد الوقت الميت على الفرق بين الذروة والجهد المستقر. الجهد المستقر هو الوسط الحسابي للعينة من نبضات الخرج (يجب عدم الخلط بينه وبين جذر متوسط المربع). بالنسبة لمصدر الطاقة الذي يتم تنظيمه عبر النطاق الكامل، يمكن إعادة كتابة الصيغة بالشكل L= (Upeak*1/(2*F))/Imin. يمكن ملاحظة أنه في حالة التنظيم الكامل للجهد، كلما زادت الحاجة إلى الحث، انخفضت قيمة التيار الأدنى. ماذا سيحدث إذا تم تحميل مصدر الطاقة بأقل من تيار Imin وكل شيء بسيط للغاية - سوف يميل الجهد إلى قيمة الذروة، ويبدو أنه يتجاهل المحث. في حالة تنظيم التغذية الراجعة، لن يتمكن الجهد من الارتفاع، وبدلاً من ذلك، سيتم قمع النبضات بحيث تبقى جبهاتها فقط، وسيحدث الاستقرار بسبب تسخين الترانزستورات، وهو مثبت خطي بشكل أساسي. أعتقد أنه من الصحيح أن نأخذ Imin بحيث تكون خسائر الوضع الخطي مساوية للخسائر عند الحمل الأقصى. وبالتالي، يبقى التعديل في النطاق الكامل ولا يشكل خطورة على مصدر الطاقة.

تم بناء مقوم الخرج باستخدام دائرة كاملة الموجة بنقطة وسطية. يتيح لك هذا الأسلوب خفض انخفاض الجهد عبر المقوم إلى النصف ويسمح لك باستخدام مجموعات الصمام الثنائي الجاهزة مع كاثود مشترك، والتي ليست أكثر تكلفة من الصمام الثنائي الفردي، على سبيل المثال MBR20100CT أو 30CTQ100. الأرقام الأولى من العلامة تعني تيار 20 و 30 أمبير على التوالي، والأرقام الثانية تعني جهد 100 فولت. تجدر الإشارة إلى أن الثنائيات سيكون لها جهد مزدوج. أولئك. نحصل على 12 فولت عند الخرج، وفي نفس الوقت سيكون هناك 24 فولت على الثنائيات.

ترانزستورات نصف الجسر.. وهنا يجدر التفكير فيما نحتاج إليه. يمكن للترانزستورات منخفضة الطاقة نسبيًا مثل IRF730 أو IRF740 أن تعمل بترددات عالية جدًا، و100 كيلو هرتز ليس الحد الأقصى بالنسبة لها، علاوة على ذلك، نحن لا نخاطر بدائرة تحكم مبنية على أجزاء ليست قوية جدًا. للمقارنة، تبلغ سعة البوابة للترانزستور 740 1.8 نف فقط، وIRFP460 تصل إلى 10 نف، مما يعني أنه سيتم استخدام طاقة أكثر 6 مرات لنقل السعة في كل نصف دورة. بالإضافة إلى ذلك، سيؤدي ذلك إلى تشديد الجبهات. بالنسبة للخسائر الساكنة، يمكنك كتابة P=0.5*Ropen *Itr^2 لكل ترانزستور. بالكلمات - مقاومة الترانزستور المفتوح مضروبة في مربع التيار الذي يمر عبره مقسومة على اثنين. وعادة ما تكون هذه الخسائر عدة واط. شيء آخر هو الخسائر الديناميكية، هذه خسائر على الجبهات، عندما يمر الترانزستور عبر الوضع المكروه A، وهذا الوضع الشرير يسبب خسائر، توصف تقريبًا بأنها الطاقة القصوى مضروبة في نسبة مدة كلتا الجبهتين إلى مدة نصف الدورة مقسومة على 2. لكل ترانزستور. وهذه الخسائر أكثر بكثير من مجرد خسائر ثابتة. لذلك، إذا كنت تأخذ الترانزستور أكثر قوة متى
يمكنك التعامل مع خيار أسهل، بل قد تفقد كفاءتك، لذا لا تبالغ في استخدامه.

بالنظر إلى سعات الإدخال والإخراج، قد ترغب في جعلها كبيرة جدًا، وهذا أمر منطقي تمامًا، لأنه على الرغم من تردد التشغيل لمصدر الطاقة البالغ 100 كيلو هرتز، ما زلنا نقوم بتصحيح جهد التيار الكهربائي البالغ 50 هرتز، وفي حالة إذا كانت السعة غير كافية، فسنحصل على نفس موجة الجيب المصححة للخرج، ويتم تعديلها وإزالتها بشكل ملحوظ. لذلك يجب عليك البحث عن نبضات بتردد 100 هرتز. بالنسبة لأولئك الذين يخافون من "ضوضاء التردد العالي" ، أؤكد لكم أنه لا توجد قطرة منها هناك ، وقد تم فحصها باستخدام راسم الذبذبات. لكن زيادة السعات يمكن أن تؤدي إلى تدفق تيارات ضخمة، ومن المؤكد أنها ستتسبب في تلف جسر الإدخال، كما أن سعات الخرج المتضخمة ستؤدي أيضًا إلى انفجار الدائرة بأكملها. لتصحيح الوضع، قمت بإجراء بعض الإضافات إلى الدائرة - مرحل لمراقبة شحن سعة الإدخال وبداية ناعمة على نفس التتابع والمكثف C5. أنا لست مسؤولاً عن التقييمات، لا أستطيع إلا أن أقول أنه سيتم شحن C5 من خلال المقاوم R7، ويمكن تقدير وقت الشحن باستخدام الصيغة T=2pRC، وسيتم شحن سعة الخرج بنفس السرعة، مع الشحن باستخدام يتم وصف التيار المستقر بواسطة U=I*t/C، على الرغم من أنه ليس بالضبط، ولكن من الممكن تقدير ارتفاع التيار اعتمادًا على الوقت. بالمناسبة، بدون دواسة الوقود لا معنى له.

ولننظر إلى ما خرج بعد التعديل:

لنتخيل أن مصدر الطاقة محمّل بشكل كبير وفي نفس الوقت متوقف عن العمل. نقوم بتشغيله، لكن المكثفات لا يتم شحنها، يضيء مقاوم الشحن وهذا كل شيء. إنها مشكلة، ولكن هناك حل. عادة ما تكون مجموعة الاتصال الثانية للمرحل مغلقة، وإذا تم إغلاق الإدخال الرابع للدائرة الدقيقة بمثبت مدمج بجهد 5 فولت في المحطة الرابعة عشرة، فسوف تنخفض مدة النبض إلى الصفر. سيتم إيقاف تشغيل الدائرة الدقيقة، وسيتم قفل مفاتيح الطاقة، وسيتم شحن سعة الإدخال، وسينقر المفتاح، وسيبدأ المكثف C5 في الشحن، وسيرتفع عرض النبض ببطء إلى مستوى التشغيل، وسيتم إمداد الطاقة بالكامل مستعد للعملية. إذا انخفض الجهد في الشبكة، فسيتم إيقاف تشغيل التتابع، مما سيؤدي إلى إيقاف تشغيل دائرة التحكم. عند استعادة الجهد، سيتم تكرار عملية البدء مرة أخرى. يبدو أنني فعلت ذلك بشكل صحيح، إذا فاتني شيء ما، سأكون سعيدًا بأي تعليقات.

يلعب استقرار التيار هنا دورًا وقائيًا أكثر، على الرغم من إمكانية التعديل باستخدام مقاومة متغيرة. تم تنفيذه من خلال محول تيار، لأنه تم تكييفه مع مصدر طاقة بمخرج ثنائي القطب، لكن الأمر ليس بهذه البساطة. حساب هذا المحول بسيط للغاية - يتم نقل تحويلة بمقاومة R أوم إلى الملف الثانوي بعدد اللفات N كمقاومة Rнт=R*N^2، يمكنك التعبير عن الجهد من نسبة الرقم من المنعطفات والهبوط على التحويلة المكافئة، يجب أن يكون أكبر من انخفاض الجهد الثنائي. سيبدأ وضع التثبيت الحالي عندما يحاول الجهد عند دخل + لمضخم العمليات تجاوز الجهد عند دخل -. وبناء على هذا الحساب. اللف الأساسي عبارة عن سلك يتم سحبه عبر حلقة. تجدر الإشارة إلى أن انقطاع حمل محول التيار يمكن أن يؤدي إلى ظهور جهد ضخم عند خرجه، وهو ما يكفي على الأقل لكسر مضخم الخطأ.

تشكل المكثفات C4 C6 والمقاومات R10 R3 مضخمًا تفاضليًا. نظرًا للسلسلة R10 C6 والمرآة R3 C4، نحصل على انخفاض ثلاثي في استجابة تردد السعة لمضخم الخطأ. يبدو هذا وكأنه تغيير بطيء في عرض النبضة اعتمادًا على التيار. من ناحية، يؤدي ذلك إلى تقليل سرعة ردود الفعل، ومن ناحية أخرى، يجعل النظام مستقرًا. الشيء الرئيسي هنا هو التأكد من أن استجابة التردد تقل عن 0 ديسيبل بتردد لا يزيد عن 1/5 من تردد التبديل، مثل هذه ردود الفعل سريعة جدًا، على عكس ردود الفعل من إخراج مرشح LC. يتم حساب تردد بدء القطع عند -3dB كـ F=1/2pRC حيث R=R10=R3؛ C=C6=C4، أنا لست مسؤولاً عن القيم الموجودة في المخطط، لم أحسبها. المكسب الخاص

يتم حساب الدائرة على أنها نسبة أقصى جهد ممكن (يميل الوقت الميت إلى الصفر) على المكثف C4 إلى جهد مولد المنشار المدمج في الشريحة ويتم تحويله إلى ديسيبل. إنه يرفع استجابة التردد للنظام المغلق إلى أعلى. مع الأخذ في الاعتبار أن سلاسلنا التعويضية تعطي انخفاضًا قدره 20 ديسيبل لكل عقد بدءًا من تردد 1/2pRC ومعرفة هذا الارتفاع، فإنه ليس من الصعب العثور على نقطة التقاطع مع 0 ديسيبل، والتي يجب ألا تزيد عن تردد 0 ديسيبل. 1/5 من تردد التشغيل، أي. 20 كيلو هرتز ومن الجدير بالذكر أنه لا ينبغي أن يتم جرح المحول باحتياطي طاقة ضخم ، بل على العكس من ذلك ، لا ينبغي أن يكون تيار الدائرة القصيرة كبيرًا بشكل خاص ، وإلا فلن تتمكن حتى مثل هذه الحماية عالية التردد من العمل الوقت، وماذا لو قفز كيلو أمبير هناك.. حتى لا نسيء استخدام هذا أيضًا.

هذا كل شيء لهذا اليوم، وآمل أن يكون الرسم البياني مفيدا. يمكن تكييفه مع مفك براغي كهربائي، أو يمكن عمل مخرج ثنائي القطب لتشغيل مكبر الصوت، ومن الممكن أيضًا شحن البطاريات بتيار ثابت. للحصول على الأسلاك الكاملة لـ tl494، نشير إلى الجزء الأخير؛ الإضافات الوحيدة إليه هي مكثف التشغيل الناعم C5 واتصالات التتابع الموجودة عليه. حسنًا، ملاحظة مهمة - مراقبة الجهد على المكثفات نصف الجسر أجبرتنا على توصيل دائرة التحكم بالطاقة بطريقة لا تسمح باستخدام الطاقة الاحتياطية مع مكثف التبريد، على الأقل مع تصحيح الجسر. الحل المحتمل هو مقوم نصف الموجة مثل نصف جسر الصمام الثنائي أو المحول في غرفة العمل.

الرقم التعريفي: 1548

ما رأيك في هذا المقال؟

TL494 في مصدر طاقة كامل

لقد مر أكثر من عام منذ أن تناولت موضوع إمدادات الطاقة بجدية. قرأت الكتب الرائعة "إمدادات الطاقة" لمارتي براون و"إلكترونيات الطاقة" لسيمينوف. ونتيجة لذلك، لاحظت الكثير من الأخطاء في دوائر الإنترنت، وكل ما أراه مؤخرًا هو استهزاء قاسٍ بدائرتي الصغيرة المفضلة TL494.

أنا أحب TL494 لتعدد استخداماته، وربما لا يوجد مصدر طاقة لا يمكن تنفيذه عليه. في هذه الحالة، أريد أن ألقي نظرة على تنفيذ طوبولوجيا نصف الجسر الأكثر إثارة للاهتمام. يتم التحكم في الترانزستورات نصف الجسر معزولة جلفانيًا، وهذا يتطلب الكثير من العناصر، من حيث المبدأ محول داخل محول. على الرغم من وجود العديد من محركات نصف الجسر، إلا أنه لا يزال من السابق لأوانه شطب استخدام المحول (GDT) كمحرك، فهذه الطريقة هي الأكثر موثوقية. لقد انفجرت برامج تشغيل Bootstrap، لكنني لم أر انفجار GDT بعد. محول التشغيل هو محول نبضي منتظم، يتم حسابه باستخدام نفس الصيغ مثل محول الطاقة، مع مراعاة دائرة القيادة. لقد رأيت في كثير من الأحيان استخدام الترانزستورات عالية الطاقة في محركات أقراص GDT. يمكن أن تنتج مخرجات الدائرة الدقيقة 200 مللي أمبير من التيار، وفي حالة برنامج التشغيل المصمم جيدًا، فهذا كثير، لقد قمت شخصيًا بقيادة IRF740 وحتى IRFP460 بتردد 100 كيلو هرتز. دعونا نلقي نظرة على الرسم البياني لهذا السائق:

ت
يتم توصيل هذه الدائرة بكل ملف إخراج لـ GDT. والحقيقة هي أنه في لحظة الوقت الميت، يكون اللف الأساسي للمحول مفتوحًا، ولا يتم تحميل اللفات الثانوية، وبالتالي فإن تفريغ البوابات من خلال اللف نفسه سيستغرق وقتًا طويلاً للغاية، وإدخال سيمنع مقاوم التفريغ الداعم البوابة من الشحن السريع وإهدار الكثير من الطاقة. الرسم البياني في الشكل خالي من هذه العيوب. كانت الحواف المقاسة على نموذج أولي حقيقي هي 160ns ارتفاعًا و120ns هبوطًا على بوابة الترانزستور IRF740.

يتم إنشاء الترانزستورات المكملة للجسر في محرك GDT بشكل مشابه. يرجع استخدام تأرجح الجسر إلى حقيقة أنه قبل أن يعمل مشغل الطاقة tl494 عند الوصول إلى 7 فولت، ستكون ترانزستورات الخرج للدائرة الدقيقة مفتوحة، وإذا تم تشغيل المحول كدفع وسحب، فستحدث دائرة كهربائية قصيرة. الجسر يعمل بشكل مستقر.

يقوم جسر الصمام الثنائي VD6 بتصحيح الجهد من الملف الأولي وإذا تجاوز جهد الإمداد، فإنه يعيده مرة أخرى إلى المكثف C2. يحدث هذا بسبب ظهور الجهد العكسي، بعد كل شيء، محاثة المحولات ليست لا نهائية.

يمكن تشغيل الدائرة من خلال مكثف التبريد، والآن يعمل 400 فولت K73-17 عند 1.6 ميكروفاراد. الثنائيات KD522 أو 1n4148 أفضل بكثير، من الممكن استبدالها بـ 1n4007 الأكثر قوة. يمكن بناء جسر الإدخال على 1n4007 أو استخدام kts407 الجاهز. على اللوحة، تم استخدام Kts407 عن طريق الخطأ على أنه VD6، ولا ينبغي وضعه هناك تحت أي ظرف من الظروف، ويجب أن يتم إنشاء هذا الجسر على الثنائيات RF. يمكن للترانزستور VT4 أن يبدد ما يصل إلى 2 واط من الحرارة، لكنه يلعب دورًا وقائيًا بحتًا؛ يمكنك استخدام KT814. الترانزستورات المتبقية هي KT361، والاستبدال بتردد منخفض KT814 أمر غير مرغوب فيه للغاية. تم تكوين المذبذب الرئيسي tl494 هنا بتردد 200 كيلو هرتز، مما يعني أننا في وضع الدفع والسحب نحصل على 100 كيلو هرتز. نقوم بلف GDT على حلقة من الفريت يبلغ قطرها 1-2 سم. سلك 0.2-0.3 مم. يجب أن يكون عدد المنعطفات أكثر بعشر مرات من القيمة المحسوبة، مما يحسن بشكل كبير شكل إشارة الخرج. كلما زاد الجرح، قلت الحاجة إلى تحميل GDT بالمقاوم R2. لقد قمت بجرح 3 لفات من 70 دورة على حلقة بقطر خارجي 18 ملم. ترتبط المبالغة في تقدير عدد المنعطفات والتحميل الإلزامي بالمكون الثلاثي للتيار، فهو يتناقص مع زيادة المنعطفات، والتحميل ببساطة يقلل من تأثير النسبة المئوية. تم تضمين لوحة الدوائر المطبوعة، ولكنها لا تتوافق تمامًا مع الرسم التخطيطي، ولكن الكتل الرئيسية موجودة، بالإضافة إلى مجموعة أدوات الجسم لمضخم خطأ واحد ومثبت سلسلة لإمدادات الطاقة من محول. اللوحة مصنوعة للتثبيت في قسم لوحة قسم الطاقة.

مخطط:

يتم تجميع الشاحن حسب دائرة مثبت التيار الرئيسي مع وحدة لمراقبة الجهد المتحقق على البطارية للتأكد من إيقاف تشغيله في نهاية الشحن. للتحكم في الترانزستور الرئيسي، يتم استخدام دائرة كهربائية دقيقة متخصصة على نطاق واسع TL494 (KIA491، K1114UE4). يوفر الجهاز تنظيم تيار الشحن خلال 1 ... 6 أمبير (10 أمبير كحد أقصى) وجهد الخرج 2 ... 20 فولت.

تفاصيل:
كصمام ثنائي VD5 أمام المحث L1، يُنصح باستخدام أي صمامات ثنائية متاحة مع حاجز شوتكي، مصنفة لتيار لا يقل عن 10 أمبير وجهد 50 فولت؛ في الحالات القصوى، يمكنك استخدام الثنائيات متوسطة التردد KD213، 2997 د.ك أو ما يشابهها مستوردة. بالنسبة للمقوم، يمكنك استخدام أي صمامات ثنائية قوية بتيار 10 أمبير أو جسر صمام ثنائي، على سبيل المثال KBPC3506 أو MP3508 أو ما شابه. يُنصح بضبط مقاومة التحويل في الدائرة إلى القيمة المطلوبة. يعتمد نطاق ضبط تيار الخرج على نسبة مقاومات المقاومات في دائرة الخرج 15 للدائرة الدقيقة. في الموضع السفلي لشريط تمرير المقاوم المتغير للتحكم الحالي في الرسم التخطيطي، يجب أن يتزامن الجهد عند الطرف 15 من الدائرة الدقيقة مع الجهد على التحويلة عندما يتدفق الحد الأقصى للتيار عبرها. يمكن ضبط مقاوم التحكم في التيار المتغير R3 بأي مقاومة اسمية، لكنك ستحتاج إلى تحديد المقاوم الثابت R2 المجاور له للحصول على الجهد المطلوب عند الطرف 15 من الدائرة الدقيقة.
يمكن أن يكون لمقاوم تعديل جهد الخرج المتغير R9 أيضًا نطاق واسع من المقاومة الاسمية 2 ... 100 كيلو أوم. عن طريق اختيار مقاومة المقاوم R10، يتم تعيين الحد الأعلى لجهد الخرج. يتم تحديد الحد الأدنى بنسبة مقاومات المقاومات R6 و R7، ولكن من غير المرغوب تعيينه أقل من 1 فولت.

يتم تثبيت الدائرة الدقيقة على لوحة دوائر مطبوعة صغيرة مقاس 45 × 40 مم، ويتم تثبيت العناصر المتبقية من الدائرة على قاعدة الجهاز والرادياتير.
لوحة الدوائر المطبوعة:

الاسلاك الرسم البياني:

مشاركة إلى:
تصميم أكثر حداثة أبسط إلى حد ما في التصنيع والتكوين ويحتوي على محول طاقة يمكن الوصول إليه بملف ثانوي واحد، وخصائص الضبط أعلى من خصائص الدائرة السابقة.يحتوي الجهاز المقترح على تعديل مستقر وسلس للقيمة الفعالة للقيمة الفعالة للدائرة السابقة. تيار الإخراج في حدود 0.1 ... 6A مما يسمح لك بشحن أي بطارية وليس فقط بطاريات السيارات. عند شحن البطاريات منخفضة الطاقة، يُنصح بتضمين مقاومة صابورة بمقاومة عدة أوم أو خنق متسلسل في الدائرة، لأن يمكن أن تكون قيمة الذروة لتيار الشحن كبيرة جدًا نظرًا لخصائص تشغيل منظمات الثايرستور. من أجل تقليل القيمة القصوى لتيار الشحن، تستخدم هذه الدوائر عادةً محولات طاقة ذات طاقة محدودة لا تتجاوز 80 - 100 واط وخاصية تحميل ناعمة، مما يجعل من الممكن الاستغناء عن مقاومة الصابورة الإضافية أو مغو. من ميزات الدائرة المقترحة الاستخدام غير المعتاد للدائرة الدقيقة TL494 المستخدمة على نطاق واسع (KIA494، K1114UE4). يعمل المذبذب الرئيسي للدائرة الدقيقة بتردد منخفض ويتم مزامنته مع نصف موجات جهد التيار الكهربائي باستخدام وحدة على optocoupler U1 والترانزستور VT1 ، مما جعل من الممكن استخدام الدائرة الدقيقة TL494 لتنظيم الطور لتيار الخرج. تحتوي الدائرة الدقيقة على مقارنتين، أحدهما يستخدم لتنظيم تيار الخرج، والثاني يستخدم للحد من جهد الخرج، مما يسمح لك بإيقاف تيار الشحن عندما يصل جهد البطارية إلى الشحن الكامل (لبطاريات السيارات Umax = 14.8 فولت). يتم تجميع مجموعة مضخم جهد التحويل على op-amp DA2 للسماح بتنظيم تيار الشحن. عند استخدام التحويلة R14 بمقاومة مختلفة، سوف تحتاج إلى تحديد المقاوم R15. يجب أن تكون المقاومة بحيث لا تتشبع مرحلة إخراج المضخم التشغيلي عند الحد الأقصى لتيار الخرج. كلما زادت المقاومة R15، انخفض الحد الأدنى لتيار الخرج، لكن الحد الأقصى للتيار يتناقص أيضًا بسبب تشبع المرجع أمبير. يحد المقاوم R10 الحد الأعلى لتيار الخرج. يتم تجميع الجزء الرئيسي من الدائرة على لوحة دوائر مطبوعة بقياس 85 × 30 مم (انظر الشكل).

يتم لحام المكثف C7 مباشرة على الموصلات المطبوعة. يمكن تنزيل الرسم بالحجم الكامل للوحة الدوائر المطبوعة هنا، حيث يتم استخدام مقياس ميكرومتر بمقياس محلي الصنع كجهاز قياس، حيث تتم معايرة قراءاته باستخدام المقاومات R16 وR19. يمكنك استخدام مقياس التيار والجهد الرقمي، كما هو موضح في دائرة شاحن القراءة الرقمية. يجب أن يؤخذ في الاعتبار أن قياس تيار الخرج باستخدام مثل هذا الجهاز يتم مع وجود خطأ كبير بسبب طبيعته النبضية، ولكن هذا ليس مهمًا في معظم الحالات. يمكن للدائرة استخدام أي محولات بصرية ترانزستورية متاحة، على سبيل المثال AOT127، AOT128. يمكن استبدال مضخم التشغيل DA2 بأي مضخم تشغيلي متاح تقريبًا، ويمكن التخلص من المكثف C6 إذا كان مضخم التشغيل يحتوي على معادلة تردد داخلي. يمكن استبدال الترانزستور VT1 بـ KT315 أو أي ترانزستور منخفض الطاقة. يمكن استخدام الترانزستورات KT814 V، G كـ VT2؛ KT817V، G وغيرها. باعتباره الثايرستور VS1، يمكن استخدام أي ثايرستور متوفر بخصائص تقنية مناسبة، على سبيل المثال، KU202 المحلي، 2N6504 المستورد ... 09، C122(A1) وغيرها. يمكن تجميع جسر الصمام الثنائي VD7 من أي ثنائيات طاقة متوفرة ذات خصائص مناسبة، ويوضح الشكل الثاني رسمًا تخطيطيًا للتوصيلات الخارجية للوحة الدوائر المطبوعة. يتلخص إعداد الجهاز في اختيار المقاومة R15 لتحويلة معينة، والتي يمكن استخدامها كأي مقاوم سلك بمقاومة 0.02 ... 0.2 أوم، وقوتها كافية لتدفق تيار طويل المدى يصل إلى 6 أ. بعد إعداد الدائرة، حدد R16، R19 لأداة قياس ومقياس محدد.

الفصل:

من لم يواجه في ممارسته الحاجة إلى شحن البطارية، وخيبة الأمل لعدم وجود شاحن مع المعلمات اللازمة، اضطر إلى شراء شاحن جديد في المتجر، أو إعادة تجميع الدائرة اللازمة؟
لذلك اضطررت مرارًا وتكرارًا إلى حل مشكلة شحن البطاريات المختلفة عندما لم يكن هناك شاحن مناسب في متناول اليد. اضطررت إلى تجميع شيء بسيط بسرعة، فيما يتعلق ببطارية معينة.

كان الوضع محتملاً حتى ظهرت الحاجة إلى التحضير الشامل وبالتالي شحن البطاريات. كان من الضروري إنتاج العديد من أجهزة الشحن العالمية - غير المكلفة، والتي تعمل في نطاق واسع من الفولتية المدخلة والمخرجة وتيارات الشحن.

تم تطوير دوائر الشحن المقترحة أدناه لشحن بطاريات الليثيوم أيون، ولكن من الممكن شحن أنواع أخرى من البطاريات والبطاريات المركبة (باستخدام نفس نوع الخلايا، والمشار إليها فيما بعد بـ AB).

تحتوي جميع المخططات المقدمة على المعلمات الرئيسية التالية:
جهد الإدخال 15-24 فولت ؛
تيار الشحن (قابل للتعديل) يصل إلى 4 أ؛
جهد الخرج (قابل للتعديل) 0.7 - 18 فولت (عند Uin = 19 فولت).

تم تصميم جميع الدوائر للعمل مع مصادر الطاقة من أجهزة الكمبيوتر المحمولة أو للعمل مع مصادر الطاقة الأخرى ذات جهد إخراج DC من 15 إلى 24 فولت وتم بناؤها على مكونات واسعة الانتشار موجودة على لوحات مصادر طاقة الكمبيوتر القديمة ومصادر الطاقة للأجهزة الأخرى وأجهزة الكمبيوتر المحمولة، الخ.

دائرة الذاكرة رقم 1 (TL494)

الذاكرة في المخطط 1 عبارة عن مولد نبض قوي يعمل في نطاق يتراوح من عشرات إلى بضعة آلاف هرتز (يختلف التردد أثناء البحث)، مع عرض نبض قابل للتعديل.
يتم شحن البطارية بواسطة نبضات تيار محدودة بالتغذية المرتدة التي يشكلها المستشعر الحالي R10، المتصل بين السلك المشترك للدائرة ومصدر المفتاح على ترانزستور التأثير الميداني VT2 (IRF3205)، المرشح R9C2، الدبوس 1، وهو الإدخال "المباشر" لأحد مضخمات الخطأ لشريحة TL494.

يتم تزويد الإدخال العكسي (دبوس 2) لنفس مضخم الخطأ بجهد مقارنة، يتم تنظيمه بواسطة مقاوم متغير PR1، من مصدر جهد مرجعي مدمج في الشريحة (أيون - دبوس 14)، والذي يغير فرق الجهد بين المدخلات من مكبر الخطأ.
بمجرد أن تتجاوز قيمة الجهد على R10 قيمة الجهد (المحددة بواسطة المقاوم المتغير PR1) عند الطرف 2 من الدائرة الدقيقة TL494، سيتم مقاطعة نبض تيار الشحن واستئنافه مرة أخرى فقط في الدورة التالية من تسلسل النبض الناتج عن مولد الدوائر الدقيقة.
ومن خلال ضبط عرض النبضات على بوابة الترانزستور VT2، فإننا نتحكم في تيار شحن البطارية.

يوفر الترانزستور VT1، المتصل بالتوازي مع بوابة مفتاح قوي، معدل التفريغ اللازم لسعة البوابة للأخير، مما يمنع القفل "السلس" لـ VT2. في هذه الحالة، فإن سعة جهد الخرج في حالة عدم وجود بطارية (أو أي حمل آخر) تكون مساوية تقريبًا لجهد مصدر الإدخال.

مع الحمل النشط، سيتم تحديد جهد الخرج بواسطة التيار عبر الحمل (مقاومته)، مما يسمح باستخدام هذه الدائرة كمحرك تيار.

عند شحن البطارية، يميل الجهد عند مخرج المفتاح (وبالتالي عند البطارية نفسها) إلى الزيادة بمرور الوقت إلى قيمة يحددها جهد الإدخال (نظريًا) وهذا بالطبع لا يمكن السماح به، مع العلم أن يجب أن تقتصر قيمة الجهد الكهربي لبطارية الليثيوم التي يتم شحنها على 4.1 فولت (4.2 فولت). لذلك، تستخدم الذاكرة دائرة جهاز العتبة، وهي عبارة عن مشغل Schmitt (المشار إليه فيما بعد بـ TS) على مضخم تشغيلي KR140UD608 (IC1) أو على أي مضخم تشغيلي آخر.

عندما يتم الوصول إلى قيمة الجهد المطلوبة في البطارية، حيث تكون الإمكانات عند المدخلات المباشرة والمعكوسة (الجهات 3، 2 - على التوالي) لـ IC1 متساوية، سيظهر مستوى منطقي عالٍ (يساوي تقريبًا جهد الدخل) عند خرج مضخم التشغيل، مما يتسبب في إشارة مؤشر LED إلى نهاية شحن HL2 ومصباح LED لإضاءة optocoupler VH1 الذي سيفتح الترانزستور الخاص به، مما يمنع إمداد النبضات لإخراج U1. سيتم إغلاق المفتاح الموجود على VT2 وستتوقف البطارية عن الشحن.

بمجرد شحن البطارية، ستبدأ في التفريغ من خلال الصمام الثنائي العكسي المدمج في VT2، والذي سيتم توصيله مباشرة بالنسبة للبطارية وسيكون تيار التفريغ حوالي 15-25 مللي أمبير، مع مراعاة التفريغ أيضًا من خلال العناصر من دائرة TS. إذا كان هذا الظرف يبدو حاسما لشخص ما، فيجب وضع الصمام الثنائي القوي (ويفضل أن يكون ذلك مع انخفاض الجهد الأمامي المنخفض) في الفجوة بين الصرف والمحطة السلبية للبطارية.

تم اختيار تباطؤ TS في هذا الإصدار من الشاحن بحيث يبدأ الشحن مرة أخرى عندما ينخفض جهد البطارية إلى 3.9 فولت.

يمكن أيضًا استخدام هذا الشاحن لشحن بطاريات الليثيوم (وغيرها) المتصلة بالسلسلة. يكفي معايرة عتبة الاستجابة المطلوبة باستخدام المقاوم المتغير PR3.
لذلك، على سبيل المثال، يعمل الشاحن الذي تم تجميعه وفقًا للمخطط 1 ببطارية تسلسلية من ثلاثة أقسام من جهاز كمبيوتر محمول، تتكون من عناصر مزدوجة، والتي تم تركيبها لتحل محل بطارية النيكل والكادميوم الخاصة بمفك البراغي.
يتم توصيل مصدر الطاقة من الكمبيوتر المحمول (19 فولت/4.7 أمبير) بالشاحن، ويتم تجميعه في العلبة القياسية لشاحن مفك البراغي بدلاً من الدائرة الأصلية. تيار شحن البطارية "الجديدة" هو 2 أ. وفي الوقت نفسه، يتم تسخين الترانزستور VT2، الذي يعمل بدون مشعاع، إلى درجة حرارة قصوى تبلغ 40-42 درجة مئوية.
يتم إيقاف تشغيل الشاحن، بطبيعة الحال، عندما يصل جهد البطارية إلى 12.3 فولت.

يظل تباطؤ TS عندما تتغير عتبة الاستجابة كما هو في النسبة المئوية. وهذا يعني أنه إذا تم تشغيل الشاحن مرة أخرى عند جهد إيقاف قدره 4.1 فولت عندما انخفض الجهد إلى 3.9 فولت، ففي هذه الحالة تم تشغيل الشاحن مرة أخرى عندما انخفض جهد البطارية إلى 11.7 فولت. ولكن إذا لزم الأمر ، يمكن أن يتغير عمق التباطؤ.

عتبة الشاحن ومعايرة التباطؤ

تتم المعايرة باستخدام منظم جهد خارجي (مصدر طاقة المختبر).
تم تعيين العتبة العليا لتشغيل TS.
1. افصل الدبوس العلوي PR3 عن دائرة الشاحن.
2. نقوم بتوصيل "ناقص" مصدر طاقة المختبر (المشار إليه فيما يلي باسم LBP في كل مكان) بالطرف السالب للبطارية (يجب ألا تكون البطارية نفسها في الدائرة أثناء الإعداد)، و"زائد" LBP إلى الطرف الموجب للبطارية.
3. قم بتشغيل الشاحن و LBP وضبط الجهد المطلوب (12.3 فولت مثلا).
4. إذا كان مؤشر نهاية الشحن قيد التشغيل، فقم بتدوير شريط التمرير PR3 لأسفل (وفقًا للرسم التخطيطي) حتى ينطفئ المؤشر (HL2).
5. قم بتدوير محرك PR3 ببطء لأعلى (حسب الرسم التخطيطي) حتى يضيء المؤشر.
6. قم بخفض مستوى الجهد ببطء عند مخرج LBP وراقب القيمة التي يخرج عندها المؤشر مرة أخرى.
7. تحقق من مستوى تشغيل العتبة العليا مرة أخرى. بخير. يمكنك ضبط التباطؤ إذا لم تكن راضيًا عن مستوى الجهد الذي يقوم بتشغيل الشاحن.
8. إذا كان التباطؤ عميقًا جدًا (يتم تشغيل الشاحن عند مستوى جهد منخفض جدًا - أقل من مستوى تفريغ البطارية، على سبيل المثال)، فقم بتدوير شريط التمرير PR4 إلى اليسار (وفقًا للمخطط) أو العكس - إذا عمق التباطؤ غير كاف - إلى اليمين (حسب الرسم البياني) عند تغيير عمق التباطؤ، قد يتغير مستوى العتبة بمقدار أعشار فولت.
9. قم بإجراء اختبار، ورفع وخفض مستوى الجهد عند مخرج LBP.

يعد ضبط الوضع الحالي أسهل.
1. نقوم بإيقاف تشغيل جهاز العتبة باستخدام أي طرق متاحة (ولكنها آمنة): على سبيل المثال، عن طريق "توصيل" محرك PR3 بالسلك المشترك للجهاز أو عن طريق "تقصير" مؤشر LED الخاص بمقرنة البصريات.
2. بدلاً من البطارية، نقوم بتوصيل حمولة على شكل مصباح كهربائي 12 فولت بمخرج الشاحن (على سبيل المثال، استخدمت زوجًا من مصابيح 12 فولت 20 وات للإعداد).
3. نقوم بتوصيل الأميتر بكسر أي من أسلاك الكهرباء عند مدخل الشاحن.
4. اضبط محرك PR1 على الحد الأدنى (إلى الحد الأقصى الأيسر وفقًا للمخطط).
5. قم بتشغيل الذاكرة. قم بتدوير مقبض الضبط PR1 بسلاسة في اتجاه زيادة التيار حتى يتم الحصول على القيمة المطلوبة.
يمكنك محاولة تغيير مقاومة الحمل نحو قيم أقل لمقاومتها عن طريق التوصيل بالتوازي، على سبيل المثال، مصباح آخر مماثل أو حتى "قصر الدائرة" لمخرج الشاحن. لا ينبغي أن يتغير التيار بشكل كبير.

أثناء اختبار الجهاز، تبين أن الترددات في حدود 100-700 هرتز هي الأمثل لهذه الدائرة، بشرط استخدام IRF3205، IRF3710 (الحد الأدنى من التدفئة). نظرًا لعدم استخدام TL494 بشكل كافٍ في هذه الدائرة، يمكن استخدام مضخم الأخطاء الحر الموجود على IC لتشغيل مستشعر درجة الحرارة، على سبيل المثال.

يجب أيضًا أن يؤخذ في الاعتبار أنه إذا كان التخطيط غير صحيح، فحتى جهاز النبض الذي تم تجميعه بشكل صحيح لن يعمل بشكل صحيح. لذلك، لا ينبغي للمرء أن يهمل تجربة تجميع أجهزة نبض الطاقة، الموصوفة بشكل متكرر في الأدبيات، وهي: يجب أن تكون جميع توصيلات "الطاقة" التي تحمل الاسم نفسه على أقصر مسافة بالنسبة لبعضها البعض (من الناحية المثالية عند نقطة واحدة). لذلك، على سبيل المثال، نقاط الاتصال مثل المجمع VT1، ومحطات المقاومات R6، R10 (نقاط الاتصال مع السلك المشترك للدائرة)، والطرف 7 من U1 - يجب دمجها تقريبًا عند نقطة واحدة أو من خلال خط مستقيم قصير و موصل واسع (حافلة). الأمر نفسه ينطبق على استنزاف VT2، الذي يجب "تعليق" مخرجه مباشرة على الطرف "-" للبطارية. يجب أن تكون أطراف IC1 أيضًا على مقربة "كهربائية" من أطراف البطارية.

دائرة الذاكرة رقم 2 (TL494)

لا يختلف المخطط 2 كثيرًا عن المخطط 1، ولكن إذا تم تصميم الإصدار السابق من الشاحن للعمل مع مفك البراغي AB، فقد تم تصميم الشاحن في المخطط 2 على أنه عالمي وصغير الحجم (بدون عناصر تعديل غير ضرورية)، ومصمم للعمل مع العناصر المركبة والمتصلة بالتسلسل حتى 3 ومع العناصر الفردية.

كما ترون، لتغيير الوضع الحالي بسرعة والعمل مع أعداد مختلفة من العناصر المتصلة على التوالي، تم تقديم إعدادات ثابتة مع مقاومات القطع PR1-PR3 (الإعداد الحالي)، PR5-PR7 (تحديد نهاية عتبة الشحن لـ عدد مختلف من العناصر) ومفاتيح SA1 (اختيار الشحن الحالي) وSA2 (اختيار عدد خلايا البطارية المراد شحنها).
تحتوي المفاتيح على اتجاهين، حيث تقوم أقسامها الثانية بتبديل مصابيح LED لإشارة اختيار الوضع.

هناك اختلاف آخر عن الجهاز السابق وهو استخدام مضخم الخطأ الثاني TL494 كعنصر عتبة (متصل وفقًا لدائرة TS) يحدد نهاية شحن البطارية.

حسنًا، وبالطبع، تم استخدام ترانزستور الموصلية p كمفتاح، مما أدى إلى تبسيط الاستخدام الكامل لـ TL494 دون استخدام مكونات إضافية.

طريقة تحديد نهاية عتبات الشحن والأوضاع الحالية هي نفسهاأما بالنسبة لإعداد الإصدار السابق من الذاكرة. وبطبيعة الحال، بالنسبة لعدد مختلف من العناصر، فإن عتبة الاستجابة سوف تتغير مضاعفات.

عند اختبار هذه الدائرة، لاحظنا تسخينًا أقوى للمفتاح الموجود على ترانزستور VT2 (عند إنشاء النماذج الأولية، أستخدم ترانزستورات بدون مبدد حراري). لهذا السبب، يجب عليك استخدام ترانزستور آخر (لم يكن لدي ببساطة) ذو موصلية مناسبة، ولكن مع معلمات تيار أفضل ومقاومة أقل للقناة المفتوحة، أو مضاعفة عدد الترانزستورات المشار إليها في الدائرة، وربطها بالتوازي مع مقاومات بوابة منفصلة.

إن استخدام هذه الترانزستورات (في نسخة "مفردة") ليس بالغ الأهمية في معظم الحالات، ولكن في هذه الحالة يتم التخطيط لوضع مكونات الجهاز في علبة صغيرة الحجم باستخدام مشعات صغيرة أو بدون مشعات على الإطلاق.

دائرة الذاكرة رقم 3 (TL494)

في الشاحن في الرسم البياني 3، تمت إضافة فصل البطارية تلقائيًا عن الشاحن مع التبديل إلى الحمل. وهذا مناسب لفحص ودراسة البطاريات غير المعروفة. يجب زيادة تباطؤ TS للعمل مع تفريغ البطارية إلى الحد الأدنى (لتشغيل الشاحن)، وهو ما يعادل التفريغ الكامل للبطارية (2.8-3.0 فولت).

دائرة الشاحن رقم 3a (TL494)

المخطط 3 أ هو البديل للمخطط 3.

دائرة الذاكرة رقم 4 (TL494)

الشاحن في الرسم البياني 4 ليس أكثر تعقيدا من الأجهزة السابقة، ولكن الفرق عن المخططات السابقة هو أن البطارية هنا مشحونة بالتيار المباشر، والشاحن نفسه عبارة عن منظم تيار وجهد ثابت ويمكن استخدامه كمختبر وحدة إمداد الطاقة، تم تصميمها بشكل كلاسيكي وفقًا لـ "ورقة البيانات" للشرائع.

تعد هذه الوحدة مفيدة دائمًا للاختبارات البدائية لكل من البطاريات والأجهزة الأخرى. من المنطقي استخدام الأجهزة المدمجة (الفولتميتر، مقياس التيار الكهربائي). تم وصف صيغ حساب اختناقات التخزين والتداخل في الأدبيات. اسمحوا لي فقط أن أقول إنني استخدمت ملفات اختناق مختلفة جاهزة (مع مجموعة من المحاثات المحددة) أثناء الاختبار، وقمت بتجربة تردد PWM من 20 إلى 90 كيلو هرتز. لم ألاحظ أي اختلاف معين في تشغيل المنظم (في نطاق جهد الخرج 2-18 فولت والتيارات 0-4 أ): التغييرات الطفيفة في تسخين المفتاح (بدون المبرد) تناسبني جيدًا . ومع ذلك، تكون الكفاءة أعلى عند استخدام محاثات أصغر.
يعمل المنظم بشكل أفضل مع اثنين من الاختناقات المتصلة بسلسلة 22 uh في النوى المدرعة المربعة من المحولات المدمجة في اللوحات الأم للكمبيوتر المحمول.

دائرة الذاكرة رقم 5 (MC34063)

في الرسم البياني 5، يتم عمل نسخة من وحدة التحكم PWM مع تنظيم التيار والجهد على شريحة MC34063 PWM/PWM مع "وظيفة إضافية" على مضخم التشغيل CA3130 (يمكن استخدام مضخمات تشغيلية أخرى)، والتي يتم بمساعدتها يتم تنظيم التيار واستقراره.
أدى هذا التعديل إلى توسيع قدرات MC34063 إلى حد ما، على عكس التضمين الكلاسيكي للدائرة الدقيقة، مما يسمح بتنفيذ وظيفة التحكم السلس في التيار.

دائرة الذاكرة رقم 6 (UC3843)

في الرسم البياني 6، تم إنشاء نسخة من وحدة التحكم PHI على شريحة UC3843 (U1)، ومكبر الصوت CA3130 (IC1)، ومقرنة ضوئية LTV817. يتم تنفيذ التنظيم الحالي في هذا الإصدار من الشاحن باستخدام المقاوم المتغير PR1 عند مدخل مكبر الصوت الحالي للدائرة الدقيقة U1، ويتم تنظيم جهد الخرج باستخدام PR2 عند الإدخال المقلوب IC1.
يوجد جهد مرجعي "عكسي" عند الإدخال "المباشر" لمضخم العمليات. أي أن التنظيم يتم بالنسبة إلى مصدر الطاقة "+".

في المخططين 5 و6، تم استخدام نفس مجموعات المكونات (بما في ذلك الإختناقات) في التجارب. وفقا لنتائج الاختبار، فإن جميع الدوائر المدرجة ليست أدنى بكثير من بعضها البعض في نطاق المعلمات المعلن (التردد / التيار / الجهد). ولذلك، فإن الدائرة التي تحتوي على مكونات أقل هي الأفضل للتكرار.

دائرة الذاكرة رقم 7 (TL494)

تم تصميم الذاكرة في الرسم البياني 7 كجهاز مقاعد البدلاء مع أقصى قدر من الوظائف، وبالتالي لم تكن هناك قيود على حجم الدائرة وعدد التعديلات. تم تصنيع هذا الإصدار من الشاحن أيضًا على أساس منظم التيار والجهد PHI، مثل الخيار الموجود في الرسم البياني 4.
تم إدخال أوضاع إضافية في المخطط.
1. "المعايرة - الشحن" - للضبط المسبق لعتبات الجهد النهائي وتكرار الشحن من منظم تناظري إضافي.
2. "إعادة الضبط" - لإعادة ضبط الشاحن على وضع الشحن.
3. "التيار - المخزن المؤقت" - لتبديل المنظم إلى التيار أو المخزن المؤقت (الحد من جهد الخرج للمنظم في الإمداد المشترك للجهاز بجهد البطارية والمنظم) في وضع الشحن.

يتم استخدام المرحل لتحويل البطارية من وضع "الشحن" إلى وضع "التحميل".

العمل مع الذاكرة يشبه العمل مع الأجهزة السابقة. تتم المعايرة عن طريق تحويل مفتاح التبديل إلى وضع "المعايرة". في هذه الحالة، تقوم جهة الاتصال الخاصة بمفتاح التبديل S1 بتوصيل جهاز العتبة ومقياس الفولتميتر بإخراج المنظم المتكامل IC2. بعد ضبط الجهد المطلوب للشحن القادم لبطارية معينة عند مخرج IC2، باستخدام PR3 (التدوير بسلاسة)، يضيء مصباح LED HL2، وبالتالي يعمل التتابع K1. عن طريق تقليل الجهد عند خرج IC2، يتم قمع HL2. في كلتا الحالتين، يتم التحكم بواسطة الفولتميتر المدمج. بعد ضبط معلمات استجابة PU، يتم تحويل مفتاح التبديل إلى وضع الشحن.

المخطط رقم 8

يمكن تجنب استخدام مصدر جهد المعايرة باستخدام الذاكرة نفسها للمعايرة. في هذه الحالة، يجب عليك فصل مخرج TS عن وحدة التحكم SHI، مما يمنعه من إيقاف التشغيل عند اكتمال شحن البطارية، والذي تحدده معلمات TS. سيتم فصل البطارية عن الشاحن بطريقة أو بأخرى عن طريق جهات اتصال التتابع K1. تظهر التغييرات في هذه الحالة في الشكل 8.

في وضع المعايرة، يقوم مفتاح التبديل S1 بفصل المرحل عن مصدر الطاقة الإيجابي لمنع العمليات غير المناسبة. في هذه الحالة، يعمل مؤشر تشغيل TC.
يقوم مفتاح التبديل S2 بتنفيذ (إذا لزم الأمر) التنشيط القسري للمرحل K1 (فقط عند تعطيل وضع المعايرة). يعد الاتصال K1.2 ضروريًا لتغيير قطبية مقياس التيار الكهربائي عند تحويل البطارية إلى الحمل.
وبالتالي، فإن مقياس التيار الكهربائي أحادي القطب سوف يقوم أيضًا بمراقبة تيار الحمل. إذا كان لديك جهاز ثنائي القطب، فيمكن القضاء على هذا الاتصال.

تصميم الشاحن

في التصاميم فمن المستحسن استخدام المقاومات المتغيرة والضبط مقاييس الجهد متعددة المنعطفاتلتجنب المعاناة عند تحديد المعلمات اللازمة.

تظهر خيارات التصميم في الصورة. تم لحام الدوائر بشكل مرتجل على ألواح التجارب المثقبة. يتم تركيب جميع الحشوات في علب من مصادر طاقة الكمبيوتر المحمول.
تم استخدامها في التصميمات (تم استخدامها أيضًا كمقاييس تيار بعد تعديلات طفيفة).
تم تجهيز العلب بمآخذ للتوصيل الخارجي للبطاريات والأحمال ومقبس لتوصيل مصدر طاقة خارجي (من كمبيوتر محمول).

على مدار 18 عامًا من العمل في شركة North-West Telecom، قمت بعمل العديد من المواقف المختلفة لاختبار المعدات المختلفة التي يتم إصلاحها.
قام بتصميم العديد من أجهزة قياس مدة النبض الرقمية، والتي تختلف في الوظائف والقاعدة العنصرية.

أكثر من 30 مقترح تحسين لتحديث وحدات المعدات المتخصصة المختلفة، بما في ذلك. - مزود الطاقة. لقد كنت منذ فترة طويلة منخرطًا بشكل متزايد في أتمتة الطاقة والإلكترونيات.

لماذا انا هنا؟ نعم، لأن الجميع هنا مثلي. هناك الكثير من الاهتمام هنا بالنسبة لي، لأنني لست قويًا في مجال تكنولوجيا الصوت، ولكني أرغب في الحصول على المزيد من الخبرة في هذا المجال.

تصويت القارئ

تمت الموافقة على المقال من قبل 77 قارئا.

للمشاركة في التصويت، قم بالتسجيل والدخول إلى الموقع باستخدام اسم المستخدم وكلمة المرور الخاصة بك.